金屬線的制作方法

本發(fā)明涉及具有復絞構(gòu)造的操作用金屬線，尤其是涉及卷掛于方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的操作金屬線及使用了該操作金屬線的金屬線操作機構(gòu)。

背景技術(shù)：

為了將驅(qū)動部的操作力向從動部傳遞而使用操作用金屬線。例如，車輛的車窗調(diào)節(jié)器從成為驅(qū)動部的電動機向載板連結(jié)操作用金屬線，該載板對成為從動部的窗玻璃進行支承，經(jīng)由操作用金屬線來傳遞驅(qū)動部的操作力。操作用金屬線具有撓性，能夠進行彎曲的配線，在對操作用金屬線進行方向轉(zhuǎn)換的引導構(gòu)件等方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件處滑動而被引導。操作用金屬線通常將多根線材絞合而構(gòu)成。在由比操作用金屬線柔軟的原料形成的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件、例如樹脂制的固定引導件(以下，僅稱為樹脂制引導件)的滑動槽等引導操作用金屬線的情況下，從操作用金屬線的向外部露出的線材與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的接觸部有時會產(chǎn)生噪音。

關(guān)于該噪音，在使用的過程中，向方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件轉(zhuǎn)印操作用金屬線的扭絞印痕，形成扭絞印狀的凹凸，在操作用金屬線與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件滑動時，在扭絞印狀的凹凸上滑動時，旋轉(zhuǎn)力作用于操作用金屬線而操作用金屬線扭轉(zhuǎn)，在該操作用金屬線的扭轉(zhuǎn)被釋放時，從方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的滑動面產(chǎn)生打擊噪音而產(chǎn)生噪音。尤其是已知車窗調(diào)節(jié)器安裝于車輛時，振動音經(jīng)由導軌和門板，放大而產(chǎn)生噪音。

另一方面，在專利文獻1中公開了具有截面不是圓形的線材的單絞的異形線股100的加工方法(參照圖6)。該異形線股100的表面平滑，因此能抑制扭絞印痕的生成，存在能夠抑制噪音的產(chǎn)生的可能性。該異形線股100平行扭絞，在各層的金屬線(線材)彼此進行了線接觸的狀態(tài)下被加工成異形線狀。

另外，為了消除上述噪音，通過形成為難自轉(zhuǎn)性來抑制操作用金屬線的扭轉(zhuǎn)，也能實現(xiàn)以扭絞印狀的凹凸即扭絞印痕為起因的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的滑動槽中的操作用金屬線的向滑動面的打擊噪音的抑制。(專利文獻2)

在先技術(shù)文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開平6-108388號公報

專利文獻2：日本特開2006-283269號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的課題

然而，當對于具有復絞構(gòu)造的金屬線應用專利文獻1的加工方法時，會產(chǎn)生金屬線的耐疲勞性下降的問題。這是因為，具有復絞構(gòu)造的金屬線由于線材彼此進行點接觸，因此當受到上述的加工時，在點接觸的部位優(yōu)先變形，在金屬線的使用時，以該變形的部位為起點而線材容易切斷。而且，可知，即使在使用專利文獻2的金屬線那樣設為難自轉(zhuǎn)性的操作用金屬線的情況下，由于高溫等的使用環(huán)境，也會產(chǎn)生位于扭絞印痕的槽的操作用金屬線的最外周的線材越過扭絞印痕的凸部時產(chǎn)生的周期性的噪音(以下，稱為槽移動聲音)。

本發(fā)明鑒于上述問題點而作出，其目的在于提供一種能夠抑制方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件與金屬線滑動時的周期性的槽移動聲音的產(chǎn)生和金屬線的耐疲勞性的下降的操作用金屬線。

用于解決課題的方案

本發(fā)明的金屬線是具有通過將心股線與多根側(cè)股線絞合而構(gòu)成的復絞構(gòu)造的操作用的金屬線，所述心股線通過將多根線材絞合而構(gòu)成，所述多根側(cè)股線通過繞著該心股線分別絞合多根線材而構(gòu)成，其特征在于，所述側(cè)股線的側(cè)線材在位于所述金屬線的外周上的部位具有平滑面，該平滑面面向所述金屬線的徑向外側(cè)，且設置在所述側(cè)線材的周向的一部分上的平坦部沿軸向延伸，所述平滑面的軸向的長度為所述側(cè)線材的直徑的4.8～11.0倍，所述側(cè)股線的間距倍率為7.0～12.0倍。

而且，優(yōu)選的是，所述平滑面的軸向的長度為所述側(cè)線材的直徑的5.8～9.2倍。

另外，一種金屬線操作機構(gòu)，其特征在于，包括驅(qū)動部、從動部及樹脂制的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件，所述驅(qū)動部與所述從動部經(jīng)由前述的金屬線而連接，所述金屬線以規(guī)定的載荷卷掛于方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件，通過驅(qū)動所述驅(qū)動部而使所述金屬線移動來使所述從動部移動時，所述金屬線相對于所述方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的位置進行向所述金屬線的延伸方向的移動。

發(fā)明效果

根據(jù)本發(fā)明，能夠抑制方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件與金屬線滑動時的槽移動聲音的產(chǎn)生和金屬線的耐疲勞性的下降。

附圖說明

圖1是表示本發(fā)明的金屬線的構(gòu)造的一例的剖視圖。

圖2是圖1的金屬線的側(cè)視圖。

圖3是用于說明本發(fā)明的金屬線的側(cè)股線的間距倍率的說明圖。

圖4是為了測定固定引導件與金屬線滑動時產(chǎn)生的槽移動聲音而使用的車窗調(diào)節(jié)器的概略圖。

圖5是用于測定在固定引導件中一邊滑動一邊承受彎曲的情況的金屬線的耐疲勞性能的裝置的說明圖。

圖6是以往的異形線股的剖視圖。

具體實施方式

以下，參照附圖，詳細說明本發(fā)明的金屬線。

本發(fā)明的金屬線是將通過驅(qū)動部的操作而產(chǎn)生的操作力經(jīng)由金屬線向在從操作部分離的位置處被操作的從動部傳遞的操作用的金屬線，通過操作驅(qū)動部而對金屬線進行拉拽操作或推拉操作。本發(fā)明的金屬線由方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件，例如，不旋轉(zhuǎn)而對金屬線進行引導的固定引導件或繞著旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)的滑輪引導，而在驅(qū)動部與從動部之間配線。驅(qū)動部及從動部只要是能夠操作金屬線而且能利用金屬線進行操作的結(jié)構(gòu)即可，沒有特別限定。本發(fā)明的金屬線由方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件轉(zhuǎn)換方向而在驅(qū)動部與從動部之間配線，只要是將驅(qū)動部的操作力向從動部傳遞的用途即可，可以使用于任意的用途，例如可以為了操作車窗調(diào)節(jié)器、停車制動器、加油口蓋促動器、摩托車加速器、摩托車屏幕等而使用。而且，本發(fā)明的金屬線也能夠應用于車輛以外的用途。

本發(fā)明的金屬線的一例如圖1及圖2所示。圖1是表示一實施方式的金屬線1的構(gòu)造的剖視圖，圖2是示意性地表示金屬線1的側(cè)視圖，為了便于觀察，圖2中，向中央部的側(cè)股線3標注點來表示。如圖1所示，本發(fā)明的金屬線1具有通過將心股線2和多根側(cè)股線3絞合而構(gòu)成的復絞構(gòu)造，該心股線2通過將多根線材2a、2b、2c、2d絞合而構(gòu)成，該多根側(cè)股線3通過繞著心股線2分別絞合多根線材3a、3b而構(gòu)成。金屬線1只要是將心股線2與繞著心股線2的多根側(cè)股線3絞合而成的復絞構(gòu)造即可，沒有特別限定，根據(jù)使用金屬線的用途而能夠適當變更，包括公知的構(gòu)造在內(nèi)，也可以是圖1所示的構(gòu)造以外的復絞構(gòu)造。需要說明的是，在圖1所示的實施方式中，金屬線1示出作為繞著1根心股線2絞合有8根側(cè)股線3的構(gòu)造(W(19)+8×7)。心股線2示出作為繞著1根心線材2a扭絞6根側(cè)線材2b，并以繞著側(cè)線材2b交替地配置大小不同的側(cè)線材2c與側(cè)線材2d的方式絞合的沃靈頓扭絞。而且，側(cè)股線3分別繞著1根心線材3a絞合6根側(cè)線材3b而成。

分別構(gòu)成心股線2及側(cè)股線3的線材的材料例如使用鍍鋅鋼線、不銹鋼鋼線等鋼線。而且，分別構(gòu)成心股線2及側(cè)股線3的線材的直徑、根數(shù)根據(jù)使用金屬線的用途或金屬線的構(gòu)造可以適當變更。

如圖1及圖2所示，本發(fā)明的金屬線1的側(cè)股線3的側(cè)線材3b在位于金屬線1的外周上的部位具有平滑面P。更詳細而言，平滑面P在側(cè)股線3的側(cè)線材3b中的金屬線1的最外周的線材處，以面向金屬線1的徑向外側(cè)的方式設置，并沿著軸X延伸設置。而且，如圖1及圖2所示，平滑面P面向金屬線1的徑方向外側(cè)，并以設置在側(cè)線材3b的周向的局部的平坦部F沿著軸X方向延伸的方式形成。平坦部F是側(cè)股線3的側(cè)線材3b中的沿著側(cè)線材3b的周向形成的平坦的部位。在圖1所示的實施方式中，平坦部F表示作為具有與假想圓C的半徑大致相同的曲率半徑的大致圓弧狀的部位，該假想圓C以將平坦部F的切點與金屬線1的中心連結(jié)的線為半徑，但是平坦部F可以是平面，也可以是曲面。即，如后文詳細敘述那樣，延伸而形成平坦部F的平滑面P只要以與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件進行面接觸的方式平坦地形成即可，也可以具有與金屬線1的假想圓C不同的曲率半徑。而且，平坦部F在側(cè)線材3b的周向的局部，即在相對于側(cè)線材3b延伸的方向垂直地切斷的側(cè)線材3b的截面的外周上，以面向金屬線1的徑向外側(cè)的方式設置。平坦部F只要在金屬線1與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件接觸時與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件進行面接觸即可，未必非要位于假想圓C上。并且，平滑面P如此形成的平坦部F如圖2所示，與作為金屬線1延伸的方向的軸X平行地延伸，且以能夠與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的滑動槽進行面接觸的方式形成。

如圖1及圖2所示，側(cè)股線3的側(cè)線材3b繞著側(cè)股線3的心線材3a呈螺旋狀地絞合，各側(cè)線材3b在位于金屬線1的外周上的部位處形成平滑面P，另一方面，在形成有平滑面P的部位的軸X方向兩側(cè)(圖2中為左右方向)，側(cè)線材3b的截面成為圓形。因此，在可能與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件接觸的、位于金屬線1的外周上的部位，如圖2所示，通過在金屬線1的外周露出的多個側(cè)線材3b而沿著金屬線1的周向且軸X方向形成多個平滑面P。

需要說明的是，具有平滑面P的金屬線1只要能夠起到后述的效果即可，其制造方法沒有特別限定，但是例如可以在將心股線2及側(cè)股線3絞合之后，通過進行基于模具的拉制加工、旋鍛加工或盒式輥模加工等來形成。

在金屬線1與未圖示的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件(引導金屬線1的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的引導槽的表面)接觸時，這樣形成的平滑面P與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件進行面接觸。因此，根據(jù)本發(fā)明的金屬線1，側(cè)股線3的側(cè)線材3b具有平滑面P，由此能夠抑制金屬線1與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的接觸中的每單位面積的載荷。以往的金屬線由于側(cè)股線的線材相對于金屬線1的軸向具有角度，因此會產(chǎn)生相對于金屬線1的移動方向具有角度的槽即扭絞印痕，但是即使從金屬線1向方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件作用有高載荷或者方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件為高溫環(huán)境下，也能減輕從金屬線1向方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的每單位面積的載荷，因此能夠抑制扭絞印痕的生成。并且，由于抑制向方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的扭絞印痕的生成，因此在金屬線1相對于方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件而朝向金屬線1的延伸方向移動時，能夠抑制金屬線1的側(cè)線材3b在扭絞印痕的槽與槽之間移動時的槽移動聲音的產(chǎn)生。需要說明的是，平滑面P在圖1及圖2所示的實施方式中，示出作為具有與假想圓C大致相同的曲率半徑的結(jié)構(gòu)。然而，本發(fā)明的平滑面只要以減輕從金屬線1向方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的每單位面積的載荷的方式與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件相接即可，可以形成為與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件進行面接觸，平滑面P也可以形成為與金屬線1的外周不同的曲率半徑，還可以形成為平面狀。需要說明的是，在平滑面P為水平面的情況下，假想圓C設為與水平面相接的圓。

平滑面P的軸X方向的長度L1是側(cè)股線3的側(cè)線材3b的直徑D1的4.8～11.0倍，側(cè)股線3的間距倍率成為7.0～12.0倍。平滑面P的金屬線1延伸的軸X方向的長度L1如圖2所示是金屬線1的軸X方向上的平滑面P的兩端間的長度，側(cè)線材3b的直徑D1如圖1及圖2所示是具有平滑面P的側(cè)線材3b的外徑。而且，側(cè)股線3的間距倍率如圖3所示是側(cè)股線3的扭絞間距長度L2除以金屬線1的外徑D2而得到的值，在本實施方式中，假想圓C的直徑成為金屬線2的外徑D2。

將平滑面P的長度L1設為側(cè)股線3的側(cè)線材3b的直徑D1的4.8～11.0倍，進而將側(cè)股線3的間距倍率設為7.0～12.0倍，由此在金屬線1與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件接觸時，方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的與金屬線1接觸的接觸面和側(cè)股線3的側(cè)線材3b的平滑面P進行面接觸，且線材間的每單位面積的點接觸部位減少，金屬線1的每單位截面積的線材密度升高。因此，抑制由側(cè)股線3的側(cè)線材3b引起的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的扭絞印痕的生成，能夠抑制方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件與金屬線1滑動時的槽移動聲音的產(chǎn)生，而且能夠抑制金屬線的耐疲勞性的下降。

若平滑面P的長度L1小于側(cè)線材3b的直徑D1的4.8倍，則側(cè)線材3b的位于金屬線1外周上的部位的露出長度縮短，因此平滑面P的軸X方向的長度縮短，與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件進行面接觸的平滑面P的面積減小，出于這些理由，得不到上述的平滑面P的效果，反之若大于11.0倍，則側(cè)股線3的側(cè)線材3b的壁厚減少，由此即使截面積相同，在載荷沿徑向作用于薄壁的部分的情況下也會產(chǎn)生線材的斷裂，因此金屬線1的耐疲勞性下降。而且，關(guān)于耐疲勞性，即使在側(cè)股線3的間距倍率小于7.0倍的情況下，由于每單位長度的線材的交點增加，因此耐疲勞性也會下降。以圖1及圖2所示的實施方式為例而詳細說明的話，側(cè)股線3的側(cè)線材3b與配置在心股線2的最外層的側(cè)線材2c或側(cè)線材2d交叉而進行點接觸。當側(cè)股線3的間距倍率小于7.0倍時，金屬線1的軸X方向的每單位長度的側(cè)股線3的側(cè)線材3b與心股線2的側(cè)線材2c、2d的點接觸部位增加。金屬線1利用方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件而彎曲時，向線材彼此點接觸的部位施加局部性的力，但是若線材彼此的點接觸部位增多，則側(cè)股線3的側(cè)線材3b被切斷的可能性升高，金屬線1的耐疲勞性下降。另一方面，在側(cè)股線3的間距倍率大于12.0倍的情況下，在構(gòu)成金屬線1的線材間容易產(chǎn)生間隙而難以制造，耐久性有可能會下降。以圖1及圖2所示的實施方式為例更詳細地說明的話，若側(cè)股線3的間距倍率大于12.0倍，則無法將側(cè)股線3較強地緊固于心股線2，容易產(chǎn)生側(cè)股線3的側(cè)線材3b與配置于心股線2的最外層的側(cè)線材2c、側(cè)線材2d之間的間隙。其結(jié)果是，金屬線1的每單位截面積的線材密度降低，難以制造，金屬線1的耐久性也可能會下降。

另外，如上所述，在金屬線1中的不與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件接觸的、不向金屬線1的外周露出的部位，側(cè)股線3的側(cè)線材3b的截面為圓形。側(cè)線材3b中的不向金屬線1的外周露出的部位位于比金屬線1的外周靠金屬線1的徑向內(nèi)側(cè)處。側(cè)股線3的多個側(cè)線材3b中的1根側(cè)線材3b繞著心線材3a呈螺旋狀地延伸，在位于金屬線1的外周上的部位(向外周露出的部位)形成平滑面P，在金屬線1的未向外周露出的部位，側(cè)線材3b進入金屬線1的徑向內(nèi)側(cè)，截面成為圓形，形成平滑面P的部分與截面為圓形的部分在各側(cè)線材3b延伸的軸向上交替地形成。側(cè)股線3的側(cè)線材3b除了位于形成有平滑面P的金屬線1的外周上的部位以外為截面圓形，因此在線材的長度方向上具有均勻的強度。因此，本發(fā)明的金屬線1即使金屬線1由未圖示的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件轉(zhuǎn)換方向而彎曲，也難以產(chǎn)生成為側(cè)線材3b切斷的起點的部位，因此能夠抑制耐疲勞性的下降。

如上所述，根據(jù)本發(fā)明的金屬線1，在側(cè)股線3的側(cè)線材3b的位于金屬線1的外周上的部位設置規(guī)定長度的平滑面P，由此能抑制金屬線1與方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的接觸面壓，抑制扭絞印痕的生成，從而能夠抑制方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件與金屬線1滑動時的槽移動聲音的產(chǎn)生。另一方面，使平滑面P為規(guī)定長度以下，并使側(cè)股線3以規(guī)定的間距倍率絞合，由此能夠抑制耐疲勞性的下降。本發(fā)明的金屬線1能夠使用于利用比金屬線1柔軟的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件例如樹脂制的固定引導件而一邊滑動一邊彎曲的用途，例如，能夠使用于如下的金屬線操作機構(gòu)：包括驅(qū)動部、從動部及樹脂制的方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件，驅(qū)動部與從動部經(jīng)由上述的金屬線而連接，金屬線以規(guī)定的載荷卷掛于方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件，通過使驅(qū)動部驅(qū)動而使金屬線移動來使從動部移動時，金屬線相對于方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件的位置進行金屬線的延伸方向上的移動。具體而言，本發(fā)明的金屬線良好地應用于例如車窗調(diào)節(jié)器用途。

實施例

以下，列舉實施例及比較例，具體說明本發(fā)明，但是本發(fā)明沒有僅限定為上述的實施例。

首先，說明在實施例及比較例中評價的金屬線滑動特性、耐疲勞性的試驗方法。

(金屬線滑動特性試驗)

通過圖4所示的車窗調(diào)節(jié)器10驅(qū)動實施例及比較例的金屬線，在將金屬線剛安裝于車窗調(diào)節(jié)器10的固定引導件G之后(初期)和蠕變試驗后，進行工作聲音的測定，根據(jù)使金屬線滑動時的工作聲音的大小而評價了金屬線的滑動特性。金屬線在車窗調(diào)節(jié)器10的電動機10a與載板10b之間安裝2根，由在車窗調(diào)節(jié)器10的導軌10c的上下設置的固定引導件G引導而進行了方向轉(zhuǎn)換。固定引導件G使用了為不旋轉(zhuǎn)的樹脂制且具有沿著金屬線的引導方向彎曲的彎曲面的結(jié)構(gòu)。上述蠕變試驗向車窗調(diào)節(jié)器10施加電源電壓14.5V，將載板10b限制成不會沿導軌10c上下移動，在80℃的氣氛溫度下放置了120小時。在放置了120小時之后使電動機驅(qū)動，在分離了1m的位置用耳朵傾聽，確認到了周期性的摩擦聲音即槽移動聲音。

(耐疲勞性試驗)

準備全長為1000mm的實施例及比較例的金屬線，如圖5所示，在金屬線的一端連結(jié)10kg的平衡塊21，金屬線配線成通過固定引導件22a而反轉(zhuǎn)了90°之后立即通過另一固定引導件22b成為180°反轉(zhuǎn)狀態(tài)。而且，金屬線的另一端固定于氣缸23，使氣缸23沿箭頭M、N方向往復移動，研究了往復20000次時的金屬線的側(cè)股線的側(cè)線材的線材斷裂的根數(shù)。根據(jù)在往復20000次時側(cè)股線的側(cè)線材斷裂的根數(shù)，評價了耐疲勞性。其結(jié)果如表1所示。需要說明的是，氣缸23首先向箭頭M方向移動，將金屬線向M方向牽引至平衡塊21與限動件24抵碰而金屬線的張力成為35kgf為止，將該張力保持了0.5秒鐘之后，向箭頭N方向移動。并且，使金屬線的行程為100mm、速度為20往復/分鐘，向金屬線與固定引導件22a、22b的滑動部充分涂布了烯潤滑脂。

(實施例1)

對于向鋼線(材質(zhì)：JIS G3506 SWRH62A)實施了鍍鋅的外徑為0.93mm的母材進行拉絲加工，得到了直徑為0.13mm、0.14mm、0.15mm、0.16mm、0.17mm的線材。使上述的線材以成為間距倍率11.28倍的方式絞合而制作了具有圖1所示的構(gòu)造(W(19)+8×7)的直徑為1.490mm的金屬線1。需要說明的是，圖1的心股線2的心線材2a使用直徑為0.17mm的線材，側(cè)線材2b使用直徑為0.16mm的線材，側(cè)線材2c使用直徑為0.17mm的線材，側(cè)線材2d使用直徑為0.13mm的線材，側(cè)股線3的心線材3a使用直徑為0.15mm的線材，側(cè)線材3b使用直徑為0.14mm的線材。并且，通過模具對該金屬線進行拉制加工(減徑率7.5％)，得到了側(cè)線材的平滑面的軸向的長度成為側(cè)線材的直徑的7.22倍的實施例1的金屬線。

(實施例2～6)

除了表1所示的側(cè)股線的間距倍率及平滑面的長度相對于側(cè)線材的直徑的倍數(shù)的值以外，與實施例1同樣地得到了具有表1所示的側(cè)股線的間距倍率及平滑面的長度相對于側(cè)線材的直徑的倍數(shù)的實施例2～5的金屬線。需要說明的是，基于模具的拉制加工時的減徑率分別為9.3％(實施例2)、9.8％(實施例3)、6.8％(實施例4)、7.5％(實施例5)。

(比較例1～4)

除了表1所示的側(cè)股線的間距倍率及平滑面的長度相對于側(cè)線材的直徑的倍數(shù)的值以外，與實施例1同樣地得到了具有表1所示的側(cè)股線的間距倍率及平滑面的長度相對于側(cè)線材的直徑的倍數(shù)的比較例1～4的金屬線。需要說明的是，基于模具的拉制加工時的減徑率分別為4.8％(比較例1)、4.3％(比較例2)、4.1％(比較例3)。

關(guān)于以上的實施例1～5及比較例1～3，進行了滑動特性試驗及耐疲勞性試驗的結(jié)果如表1所示。

需要說明的是，關(guān)于槽移動聲音，槽移動聲音的音量較大地引起注意的情況為×，雖然能夠確認到聲音的產(chǎn)生但不是引起注意的音量的情況為○，槽移動聲音幾乎未聽見或未產(chǎn)生的情況為◎。

另外，關(guān)于耐疲勞性，在2萬次中沒有切斷的側(cè)線材的情況為◎，在2萬次中切斷的側(cè)線材相對于總根數(shù)小于10％的情況為○，在2萬次中切斷的側(cè)線材相對于總根數(shù)為10％以上的情況為×。

[表1]

表1

如表1所示，關(guān)于實施例1～5，由于平滑面長度為側(cè)線材的直徑的4.8～11.0倍的范圍內(nèi)，因此槽移動聲音的抑制全部良好，尤其是實施例1、及2～5為側(cè)線材的直徑的5.8～9.2倍的范圍內(nèi)，因此槽移動聲音的抑制優(yōu)異。

另外，如表1所示，關(guān)于側(cè)股線的間距倍率為7.0～12.0倍的范圍內(nèi)的實施例1～4，在2萬次中沒有切斷的側(cè)線材而耐疲勞性優(yōu)異。而且，關(guān)于實施例5，側(cè)股線的間距倍率為7.0～12.0倍的范圍內(nèi)，但是平滑面的長度超過側(cè)股線的線材的直徑的9.2倍且為12.0倍以內(nèi)，因此耐疲勞性良好，但是比實施例1～4下降。相對于此，關(guān)于比較例1和比較例2，即使側(cè)股線的間距倍率為7.0～12.0倍的范圍內(nèi)，但是在平滑面的長度小于側(cè)股線的線材的直徑的4.8倍的情況下，槽移動聲音較大(比較例1)，在平滑面的長度大于側(cè)股線的線材的直徑的11.0倍的情況下，耐疲勞性下降。而且，關(guān)于比較例3，側(cè)股線的間距倍率小于7.0倍，因此即使平滑面長度為側(cè)線材的直徑的4.8～11.0倍的范圍內(nèi)，耐疲勞性也下降。尤其是上述實施例1～5及比較例1～3以成為圖1所示的構(gòu)造(W(19)+8×7)的方式制造，并進行了滑動特性試驗及耐疲勞性試驗，但是在其他的復絞構(gòu)造中，認為也能得到同樣的結(jié)果。需要說明的是，在側(cè)股線的間距倍率大于12.0倍的情況下，操作用金屬線難以制造而得不到，但是在將來某種制造方法中能得到的情況下，可認為能得到與上述實施例同樣的效果。

如以上所示，使平滑面的長度相對于側(cè)股線的側(cè)線材的直徑的倍率為4.8～11.0倍，使側(cè)股線的間距倍率為7.0～12.0倍，由此能夠抑制方向轉(zhuǎn)換構(gòu)件與金屬線滑動時的槽移動聲音的產(chǎn)生和金屬線的耐疲勞性的下降。此外，通過使平滑面的軸向的長度為側(cè)線材的直徑的5.8～9.2倍，能夠使槽移動聲音的產(chǎn)生進一步下降，關(guān)于耐疲勞性也能夠進一步抑制下降。

標號說明

1 金屬線

2 心股線

2a心股線的心線材

2b、2c、2d心股線的側(cè)線材

3 側(cè)股線

3a側(cè)股線的心線材

3b側(cè)股線的側(cè)線材

C 將金屬線的最外層連結(jié)的假想圓

D1側(cè)股線的側(cè)線材的直徑

D2金屬線的直徑

F 平坦部

L1平滑面的長度

L2側(cè)股線的扭絞間距長度

P 平滑面

X 軸