本發明屬于污泥處理，具體涉及一種污泥減量用復合載體的回收系統及方法和應用。
背景技術：
1、在活性污泥減量技術中，復合載體（如barms）通過提供生物膜附著界面，可顯著降低污泥產率。然而，載體回收裝置的缺失導致技術經濟性嚴重受限——常規工藝中約30-45%的載體隨剩余污泥永久流失，迫使系統持續投加新載體以維持效果，導致成本大幅增加。目前現有技術無法兼顧砂石高效去除、載體-污泥精準分離與生物膜活性保護，導致載體流失率>30%，運行成本激增。
技術實現思路
1、基于上述技術缺陷，本發明提供一種污泥減量用復合載體的回收系統及方法和應用，可以消除砂石對分離設備及過程的干擾；提升載體-高活性污泥復合體的分離精度（回收率>80%）；阻斷湍流對生物膜的損傷，維持載體活性。
2、本發明提供一種污泥減量用復合載體的回收系統，依次包括：
3、1）復合barms微載體單元：由85%-95%的無機生物載體和5%-15%的微生物菌種組成，粒徑為80-120μm，真實密度2.00-2.20g/cm3；
4、2）靜置沉降單元：底部設錐角≥65°的集砂斗，頂部溢流口，側壁安裝超聲波泥位計并連接自動排砂閥；
5、3）旋流分離單元：進料口經增壓泵連接沉降單元溢流口，筒體直徑50-80mm，錐角8°-12°，所述進料口安裝湍流抑制格柵，旋流分離單元內部增設柔性導流環，采用食品級硅膠材質，環間距4-6mm，環內徑隨錐體角度同步收縮，環表面密布高度0.4-0.6mm?微凸點；
6、4）雙循環回流通道單元：雙循環回流通道單元包括主通道和旁通通道，主通道為防腐管路，將旋流分離器底流口通過防腐管路直接連通生物反應器，旁通通道內置超聲波活化器頻率?25-30khz，載體回流時，流量經旁通通道。
7、進一步地，所述無機生物載體內部包括二氧化硅、氧化鋁、群體感應信號分子；所述無機生物載體表面包括納米二氧化鈦、兩性離子聚合物刷、陽離子聚合物鏈段。
8、優選地，所述無機生物載體內部按質量份配比為二氧化硅65-75份、氧化鋁24.9-34.9份、群體感應信號分子0.1-1份；
9、所述無機生物載體表面先通過溶膠-凝膠法均勻負載有2-8%的納米二氧化鈦；然后再通過共價接枝2-5%兩性離子聚合物刷與2-5%陽離子聚合物鏈段。
10、優選地，所述群體感應信號分子為c12-?；呓z氨酸內酯；
11、所述兩性離子聚合物刷為聚磺基甜菜堿（psbma）刷；
12、所述陽離子聚合物鏈段為聚二烯丙基二甲基氯化銨（pdadmac）鏈段；
13、所述微生物菌種包括硝化菌、反硝化菌和聚磷菌中至少一種或多種功能菌群。
14、進一步地，所述進料口長徑比為(3-5):1，底流口直徑為筒體直徑的0.12-0.15倍。
15、進一步地，所述超聲波泥位計在砂層厚度≥15cm時觸發自動排砂，排砂含固率>25%且污泥流失率<0.8%。
16、本發明還提供一種上述所述一種污泥減量用復合載體的回收系統提高污泥減量的方法，包括以下步驟：
17、（i）將所述的復合barms?微載體投入到生物反應容器中，投加量為生物反應器池容的3‰-5‰；
18、（ii）沉降除砂：在所述靜置沉降單元中，回流污泥靜置20±5min，排出粒徑>0.2mm砂石；
19、（iii）旋流篩分：在所述旋流分離單元中，除砂污泥以0.18-0.60mpa壓力進入旋流器，經過抑制格柵，以及導流環，分離得到：
20、溢流液：含密度<1.10g/cm3、sour<8mgo2/gvss·h的低活性污泥；
21、底流液：含密度>1.25g/cm3、硝化速率>0.15kgn/kgvss·d的barms載體與高活性污泥復合體；
22、（iv）活性組分直接回流：底流液不經任何處理，通過低剪切泵直接輸送至生物反應器首端。
23、進一步地，步驟(ⅲ)中所述抑制格柵進料流速降至<1.5m/s。
24、進一步地，所述底流液中的barms載體表面zeta電位為+15至+25mv。
25、進一步地，監測生物反應器污泥濃度（x），動態調節所述底流液的回流比：
26、當生物反應器污泥濃度x<3000mg/l時，回流比增加30-40%；
27、當生物反應器污泥濃度x>8000mg/l時，回流比降低10-15%。
28、進一步地，所述靜置沉降單元水力停留時間1.8-4小時。
29、本發明還提供一種上述所述一種污泥減量用復合載體的回收系統在aao污水處理工藝中的應用，其特征在于，將底流液接入厭氧池首端，使系統脫氮效率提升40-60%，污泥減量率35-45%。
30、有益效果
31、本發明的回收系統，采用barms?微載體，這種獨特的配比和參數設定，結合“靜置沉降-旋流分離-回流”的創新流程，本系統先通過靜置沉降單元，利用砂石與其他物質的密度差異，高效去除砂石，簡化后續處理流程；再借助旋流分離單元，基于離心力原理精準分離輕質污泥與含有barms載體的污泥復合體，這種分離方式分離精度高、效率快，回收率可達90%以上。
32、從整體應用來看，本發明不僅實現了高效的微載體回收，還降低了污泥處理成本、減少二次污染、提高系統穩定性。
33、具體的實施方式
34、為使本技術的目的、技術方案和優點更加清楚明了，下面對本技術進行進一步詳細說明。但是應該理解，此處所描述僅僅用以解釋本技術，并不用于限制本技術的范圍。
35、除非另有定義，本文所使用的所有的技術術語和科學術語與屬于本技術的技術領域的技術人員通常理解的含義相同，本文中在本技術的說明書中所使用的術語只是為了描述具體的實施例的目的，不是旨在限制本技術。本文中所使用的試劑和儀器均商購可得，所涉及的表征手段均可參閱現有技術中的相關描述，本文中不再贅述。
36、為了進一步了解本技術，下面結合最佳實施例對本技術作進一步的詳細說明。
37、實施例1
38、本實施例提供一種污泥減量用復合載體的回收系統，依次包括：
39、1）復合barms微載體單元：由85%-95%的無機生物載體和5%-15%?的微生物菌種組成，粒徑為80-120μm，真實密度2.00-2.20g/cm3，
40、2）靜置沉降單元：底部設錐角≥65°的集砂斗，頂部溢流口，側壁安裝超聲波泥位計并連接自動排砂閥；
41、3）旋流分離單元：進料口經增壓泵連接沉降單元溢流口，筒體直徑50-80mm，錐角8°-12°，所述進料口安裝湍流抑制格柵；優選地，筒體直徑60mm，錐角10°，內部增設柔性導流環，以降低剪切力和碰撞概率，采用食品級硅膠材質，環間距?4-6mm，環內徑隨錐體角度同步收縮，環表面密布高度為0.4-0.6mm?微凸點。
42、4）雙循環回流通道單元：所述雙循環回流通道單元包括主通道和旁通通道，主通道為防腐管路，將旋流分離器底流口直接連通生物反應器，旁通通道內置超聲波活化器（頻率?25-30khz），載體回流時，底流液總流量的30%?流量經旁通通道。該系統能有效降低生物膜損傷，提升載體循環效率，解決了傳統工藝中分離效率與生物活性保護的矛盾。
43、靜置沉降單元，通過重力沉降實現砂石與活性污泥以及微載體的分析，截留回流污泥中的砂石雜質，通過密度篩選機制保護所述污泥減量微載體。旋流分離單元，通過淺錐角流場設計與湍流抑制格柵回收微載體-高活性污泥復合體。載體循環通道，連接旋流分離單元與生物反應器。
44、通過上述系統可以對前置沉降后的污泥進行淺錐旋流精準密度分離，使載體-高活性污泥復合體在底流口富集，對旋流底流液實施低剪切直通輸送，對系統污泥濃度進行動態感知與反饋調節，使回流比（10-40%）實時匹配mlss波動，實現抗沖擊負荷能力提升。
45、上述污泥減量用微載體系統適用于投加污泥減量微載體，采用活性污泥法的污水處理廠。
46、作為進一步優選地實施方式，所述無機生物載體內部包括二氧化硅、氧化鋁、群體感應信號分子；所述無機生物載體表面包括納米二氧化鈦、兩性離子聚合物刷、陽離子聚合物鏈段。
47、優選地，所述無機生物載體內部按質量份配比為二氧化硅65-75份、氧化鋁24.9-34.9份、群體感應信號分子0.1-1份；
48、所述無機生物載體表面先通過溶膠-凝膠法均勻負載有2-8%的納米二氧化鈦；然后再通過共價接枝2-5%兩性離子聚合物刷與2-5%陽離子聚合物鏈段。
49、優選地，所述群體感應信號分子為c12-?；呓z氨酸內酯；
50、所述兩性離子聚合物刷為聚磺基甜菜堿（psbma）刷；
51、所述陽離子聚合物鏈段為聚二烯丙基二甲基氯化銨（pdadmac）鏈段。
52、所述無機生物載體主要成分為二氧化硅和氧化鋁，在內部還封裝有群體感應信號分子，并在所述無機生物載體表面先通過溶膠-凝膠法均勻負載納米二氧化鈦，然后在無機生物載體表面共價接枝兩性離子聚合物刷和陽離子聚合物鏈段。所述兩性離子聚合物刷提供抗生物粘附性，防止活性污泥絮體非特異性粘附；所述陽離子聚合物鏈段作為“觸手”，用于優先、快速吸附污水中帶負電的溶解性有機質，所述群體感應信號分子為?；呓z氨酸內酯，所述群體感應信號分子在污水環境中緩釋，用于激活功能微生物活性，促進功能微生物分泌胞外聚合物，強化無機生物載體的團聚效果。
53、二氧化鈦用于連接內部和外部，能夠和-兩性離子聚合物刷、陽離子聚合物鏈段高效結合，避免聚合物刷在污水水力攪拌、生物膜生長過程中從載體表面剝離，顯著提升功能化載體的長期循環穩定性。
54、所述微生物菌種包括硝化菌、反硝化菌和聚磷菌中至少一種或多種功能菌群。
55、微載體的性能相較于其他專利中常見的微載體，本發明中的barms微載體由85%-95%的無機生物載體和5%-15%的微生物菌種組成，以及所述無機生物載體表面通過溶膠?-凝膠法均勻負載有納米二氧化鈦，納米二氧化鈦相較于無機生物載體的含量為2-8%，其粒徑精準控制在80-100?微米，真實密度處于2.00-2.20g/cm3，無機生物載體表面采用表面引發原子轉移自由基聚合（si-atrp）技術，在其表面共價接枝聚磺基甜菜堿（psbma）刷和聚二烯丙基二甲基氯化銨（pdadmac）鏈段，并物理吸附微量的c12-?；呓z氨酸內酯（ahl），這種獨特的配比和參數設定，使得barms微載體在生化系統中推流或曝氣時，能與水充分混合，使細菌更高效地在其表面定殖并形成致密的生物膜結構，從而更顯著地改變微生物菌群結構，降低細胞增殖速度，污泥減量效果遠超其他普通微載體。
56、在本發明的系統中載體與污泥協同作用，即barms微載體在生物反應器中持續發揮作用，其中生成的生物膜載體作用：生物膜的比表面積≥15m2/g，負載生物量達8-12gvss/l載體；菌群篩選作用：表面zeta電位+15至+25mv，特異性吸附硝化菌；活性維持作用：復合體回流使系統硝化菌比例穩定在25-35%
57、作為進一步優選地實施方式，所述進料口長徑比為(3-5):1，優選進料口長徑比4:1；為底流口直徑為筒體直徑的0.12-0.15倍。
58、作為進一步優選地實施方式，所述超聲波泥位計在砂層厚度≥15cm時觸發自動排砂，排砂含固率>25%且污泥流失率<0.8%。
59、實施例2
60、基于實施例1的所述一種污泥減量用復合載體的回收系統，本實施例提供一種提高污泥減量效果的方法，包括以下步驟：
61、（i）將所述的復合barms?微載體投入到生物反應容器中，投加量為生物反應器池容的3‰-5‰。
62、（ii）沉降除砂：在所述靜置沉降單元中，回流污泥靜置20±5min，排出粒徑>0.2mm砂石；
63、（iii）旋流篩分：在所述旋流分離單元中，除砂污泥以0.18-0.30mpa壓力進入旋流器，進料口安裝湍流抑制格柵；內部增設采用食品級硅膠材質的柔性導流環，環間距?4-6mm，環內徑隨錐體角度同步收縮，環表面密布?0.5mm?微凸點。分離得到：
64、溢流液：含密度<1.10g/cm3、sour<8mgo2/gvss·h的低活性污泥，其中絮體粒徑<50μm，svi>150ml/g；
65、底流液：含密度>1.25g/cm3、硝化速率>0.15kgn/kgvss·d的barms載體與高活性污泥復合體，其中絮體粒徑>100μm，svi<80ml/g；
66、（ⅳ）雙循環活性組分回流：底流液通過雙循環回流通道單元回流，主通道為防腐管路，將底流液直接輸送至生物反應器首端；旁通通道內置頻率?28khz?的超聲波活化器，載體回流時?30%?流量經旁通通道處理。
67、作為進一步優選地實施方式，步驟(ⅲ)中所述抑制格柵進料流速降至<1.5m/s。
68、作為進一步優選地實施方式，所述底流液中的barms載體表面zeta電位為+15至+25mv。
69、納米tio2負載通過增強載體表面zeta電位（+22mv），促進硝化菌特異性吸附，使載體-污泥復合體密度梯度增大，顯著提升旋流分離精度。
70、作為進一步優選地實施方式，監測生物反應器污泥濃度（x），動態調節所述底流液的回流比：
71、當生物反應器污泥濃度x<3000mg/l時，回流比增加30-40%；
72、當生物反應器污泥濃度x>8000mg/l時，回流比降低10-15%。
73、作為進一步優選地實施方式，所述靜置沉降單元水力停留時間1.8-4小時。
74、實施例3
75、本實施例基于實施例1所述污泥減量用復合載體的回收系統在aao污水處理工藝中的應用，將底流液接入厭氧池首端，使系統脫氮效率提升40-60%，污泥減量率35-45%。
76、本發明的回收系統先通過靜置沉降單元，利用砂石與其他物質的密度差異，高效去除砂石，簡化后續處理流程；再借助旋流分離單元，基于離心力原理精準分離輕質污泥與含有barms微載體的污泥復合體，這種分離方式分離精度高、效率快，回收率可達90%以上。
77、aao處理工藝，是英文anaerobic-anoxic-oxic第一個字母的簡稱（厭氧-缺氧-好氧），是一種常用的二級污水處理工藝，具有同步脫氮除磷的作用，可用于二級污水處理或三級污水處理；后續增加深度處理后，可作為中水回用，具有良好的脫氮除磷效果。
78、實施例4
79、在某大型市政污水處理廠的生化處理系統中應用本發明的污泥減量用微載體回收系統。該污水處理廠日處理污水規模達10000m3/d，生化池容為8640m3，設計進水水質指標為化學需氧量（cod）300mg/l、五日生化需氧量（bod5）150mg/l、氨氮（nh3-n）30mg/l、總磷（tp）3mg/l。
80、生化系統穩定運行，向系統中投加barms微載體，投加量為池容的3‰，為26噸。barms?微載體由90%的無機生物載體（主要成分為70%二氧化硅和29.5%氧化鋁）和10%的微生物菌種（包含34%硝化菌、33%反硝化菌和33%聚磷菌）組成，其粒徑為100微米，真實密度2.20g/cm3?，無機生物載體表面負載有5%的納米二氧化鈦，通過溶膠-凝膠法均勻負載在無機生物載體表面，無機生物載體表面采用表面引發原子轉移自由基聚合（si-atrp）技術，在其表面共價3%接枝聚磺基甜菜堿（psbma）刷和4%聚二烯丙基二甲基氯化銨（pdadmac）鏈段，并物理吸附0.5%的c12-?；呓z氨酸內酯（ahl）。
81、啟動回收系統，各單元具體運行如下：
82、1）靜置沉降單元：尺寸長10m、寬5m、高3m，有效容積為120m3?；旌弦和ㄟ^管道以0.5m3/min?的流速緩慢流入沉降池，在池內的水力停留時間為2h。沉降池底部呈錐形錐角65°集砂斗，便于砂石聚集，底部設置直徑200mm?的排砂口，排砂裝置采用電動閘閥控制，側壁安裝超聲波泥位計，排砂閾值15cm，排砂頻率設定為每天上午8點和下午4點各一次，每次排砂時間為10分鐘。在沉降過程中，砂石在重力作用下快速沉降至池底，經檢測，靜置2h后，砂石去除率可達95%以上。
83、2）旋流分離單元：分離器處理能力為500m3/h，最大處理壓力為0.6mpa?；旌弦航浌艿缽男鞣蛛x器的切線入口進入，筒徑600mm，錐角10°，所述進料口安裝湍流抑制格柵，進料流速1.3m/s，進料口長徑比4:1，底流口直徑90mm；分離器內部增設采用食品級硅膠材質的柔性導流環，環間距?5mm，環內徑隨錐體角度同步收縮，環表面密布?0.5mm?微凸點。混合液在分離器內高速旋轉，設定離心力為?1500g。輕質污泥因密度較小，在離心力作用下向分離器中心移動，并沿中心溢流管向上運動，最終從頂部直徑?150mm?的輕質污泥出口排出；含有?barms?微載體的污泥復合體則向分離器外側運動，沿內壁向下沉降，從底部直徑90mm?的出口排出。通過對排出的混合液進行取樣分析，溢流液含密度<1.10g/cm3、sour<8mgo2/gvss·h的低活性污泥；底流液含密度>1.25g/cm3、硝化速率>0.15kgn/kgvss·d的barms載體與高活性污泥復合體，底流液中的?barms?載體表面?zeta?電位為?20mv。輕質污泥與含有barms載體的污泥復合體分離效率達90%以上。
84、3）雙循環回流通道單元：回流防腐管道長度為?50m，直連厭氧池，構成主通道。同時增設一條旁通通道，旁通通道上安裝頻率為?28khz?的超聲波活化器。在回流過程中，30%流量的底流液經旁通通道處理后，與主通道的底流液匯合回流?；亓鞴艿郎习惭b一臺單級單吸臥式離心泵作為回流泵，功率為?5kw，額定流量為?50m3/h，揚程為?32m。同時設置電磁流量計監測回流流量，通過電動調節閥調節回流流量為?100m3/h，并每?12?小時檢測回流液污泥濃度，如回流液污泥濃度小于?3000mg/l，則回流比增加至?130m3/h，如回流液污泥濃度大于?8000mg/l，則回流比降低至?85m3/h，確保含有污泥及載體復合體的混合液能夠順利回流至生化系統的缺氧段。
85、在連續運行3個月的過程中，每周對系統進行一次全面監測。監測內容包括微載體回收率、污泥產生量、出水水質等指標。微載體回收率采用篩分法結合稱重計算，即取一定體積的混合液，通過特定孔徑的篩網篩分微載體，烘干稱重后計算回收率；污泥產生量通過測量污泥濃縮池的污泥體積及污泥濃度計算；出水水質采用國家標準檢測方法進行檢測。
86、實驗結果：經監測，微載體回收率穩定在92%?左右，生化系統的污泥產生量相比未使用回收系統時減少了?40%，出水水質穩定達到《城鎮污水處理廠污染物排放標準》（gb18918?-?2002）一級?a?標準，具體為?cod＜50mg/l、bod5＜10mg/l、nh3-n＜5mg/l、tp＜0.5mg/l，具體見表1。
87、實施例5
88、在某化工園區的工業污水處理廠應用本發明的回收系統。該工業污水廠日處理污水規模為5000m3/d，生化池容為11666m3，進水水質復雜，含有大量的有機污染物（如苯系物、酚類等）和重金屬離子（如銅、鋅、鎘等），其中cod為800mg/l、bod5為300mg/l、氨氮40mg/l、總磷4mg/l?，銅離子濃度?2mg/l、鋅離子濃度?3mg/l、鎘離子濃度?0.1mg/l。
89、向生化系統中投加barms微載體，投加量為5‰，為59噸。微載體的組成、粒徑和密度與實施例4相同。啟動回收系統，各單元運行參數如下：
90、1）靜置沉降單元：沉降池尺寸為長8m、寬4m、高2.5m，有效容積為72m3?；旌弦阂?.3m3/min的流速進入沉降池，水力停留時間為1.5h。沉降池底部呈錐形錐角60°集砂斗，沉降池底部排砂口直徑為150mm，排砂裝置采用氣動蝶閥控制，排砂頻率為每天上午7點、中午12?點、下午5點各一次，每次排砂時間為8分鐘。經檢測，砂石去除率達到?90%?以上。
91、2）旋流分離單元：筒徑600mm，錐角12°，所述進料口安裝湍流抑制格柵，進料流速3.2m/s，進料口長徑比4:1，底流口直徑80mm；處理能力為?300m3/h，最大處理壓力為0.5mpa。分離器內部增設采用食品級硅膠材質的柔性導流環，環間距?5mm，環內徑隨錐體角度同步收縮，環表面密布?0.5mm?微凸點。混合液進入旋流分離器后，設定離心力為?1200g。輕質污泥從頂部直徑?120mm?的出口排出，含有barms?載體的污泥復合體從底部直徑80mm的出口排出。對分離后的混合液進行檢測，通過對排出的混合液進行取樣分析，溢流液含密度<1.10g/cm3、sour<8mgo2/gvss·h的低活性污泥；底流液含密度>1.25g/cm3、硝化速率>0.15kgn/kgvss·d的barms載體與高活性污泥復合體，所述底流液中的barms載體表面zeta電位為+18mv，輕質污泥與含有barms?載體的污泥復合體分離效果良好，分離效率達88%以上。
92、3）雙循環回流通道單元：回流管道長度為?30m，主通道為防腐管道，直連生物接觸氧化池前端。同時增設一條旁通通道，旁通通道上安裝頻率為?28khz?的超聲波活化器。在回流過程中，30%?流量的底流液經旁通通道處理后，與主通道的底流液匯合回流?；亓鞅脼槟透g離心泵，功率為?3kw，額定流量為?25m3/h，揚程為?20m。通過轉子流量計和手動調節閥控制回流流量為?60m3/h，并每?12?小時檢測回流液污泥濃度，如回流液污泥濃度小于3000mg/l，則回流比增加至?80m3/h，如回流液污泥濃度大于?8000mg/l，則回流比降低至50m3/h，確保含有污泥及載體復合體的混合液能夠順利回流至生物接觸氧化池的前端。
93、在運行2個月期間，每5天對系統進行一次監測。除了監測微載體回收率、污泥產生量、出水水質常規指標外，還增加了對重金屬離子去除率的檢測，采用原子吸收分光光度法測定重金屬離子濃度。
94、運行結果顯示，微載體回收率達到90%，工業污水中的有機污染物和重金屬離子得到有效去除，cod去除率達85%，bod5去除率達90%，氨氮去除率達?95%，總磷去除率達92%，銅離子、鋅離子、鎘離子去除率分別達到90%、85%、95%，污泥產生量減少了35%，實現了良好的污水處理效果和微載體回收效果。
95、對比例1
96、在某大型市政污水處理廠（同實施例4）的生化處理系統中應用本發明的污泥減量用微載體回收系統。在生化系統穩定運行后，向系統中投加未改性的barms微載體。該barms微載體由90%的無機生物載體（主要成分為70%二氧化硅和30%氧化鋁）和10%的微生物菌種（包含34%硝化菌、33%反硝化菌和33%聚磷菌）組成，其粒徑為100微米，真實密度?2.20g/cm3，投加量為池容的3‰，為26噸。
97、啟動與實施例4完全相同的回收系統，各單元設備、運行參數均保持一致。
98、在連續運行3個月過程中，每周采用與實施例1相同的監測方法，對微載體回收率、污泥產生量、出水水質等指標進行全面監測，具體見表1。
99、對比例2
100、在某大型市政污水處理廠（同實施例4）的生化處理系統中應用本發明的污泥減量用微載體回收系統。在生化系統穩定運行后，向系統中投加與實施例4投加相同的的barms微載體。
101、啟動回收系統，各單元運行參數如下：無靜置沉降單元，其它設置均與實施例4相同，實驗結果見表1。
102、對比例3
103、在某大型市政污水處理廠（同實施例4）的生化處理系統中應用本發明的污泥減量用微載體回收系統。在生化系統穩定運行后，向系統中投加與實施例4投加相同的barms微載體，實驗結果見表1。
104、啟動回收系統，各單元運行參數如下：旋流分離單元錐角18°，其它設置均與實施例4相同，實驗結果見表1。
105、對比例4
106、在某大型市政污水處理廠（同實施例4）的生化處理系統中應用本發明的污泥減量用微載體回收系統。在生化系統穩定運行后，向系統中投加與實施例4投加相同的barms微載體，實驗結果見表1。
107、啟動回收系統，各單元運行參數如下：除砂污泥以0.8mpa壓力進入旋流器，其它設置均與實施例4相同，實驗結果見表1。
108、對比例5
109、在某大型市政污水處理廠（同實施例4）的生化處理系統中應用本發明的污泥減量用微載體回收系統。在生化系統穩定運行后，向系統中投加與實施例4投加相同，的barms微載體，實驗結果見表1。
110、啟動回收系統，各單元運行參數如下：即，當回流液污泥濃度小于?3000mg/l，則回流比增加至125?m3/h，當回流液污泥濃度大于?8000mg/l，則回流比降低至75m3/h，確保含有污泥及載體復合體的混合液能夠順利回流至生化系統的缺氧段。其它設置均與實施例4相同，實驗結果見表1。
111、表1實施例4與對比例1-5的結果對比
112、
113、從對比結果可以清晰看出，在相同的污水處理廠環境、相同的回收系統設備及運行參數條件下，菌種改性后的微載體回收率顯著高于未改性菌種的微載體，前者穩定在92%左右，后者僅為78%。微載體回收率的提升，使得生化系統中參與污泥減量的有效微生物量得以保障，進而使污泥產生量減少比例從?28%提升至40%，污水處理效果也得到大幅改善，各項出水水質指標均優于菌種未改性時的情況。這充分表明，載體改性對提升微載體回收率及污泥減量效果具有關鍵作用，納米tio2負載通過增強載體表面zeta電位（+22mv），促進硝化菌特異性吸附（實施例4），使載體-污泥復合體密度梯度增大（1.28?vs?1.10?g/cm3），顯著提升旋流分離精度（回收率92%?vs?78%），能顯著增強本回收系統的處理效能。
114、以上所述僅為本技術的較佳實施例而已，并不用以限制本技術，凡在本技術的精神和原則之內所作的任何修改、等同替換或改進等，均應包含在本技術的保護范圍之內。